GH4169

一、GH4169概述 

GH4169合金是以體心四方的γ"和面心立方的γ′相沉淀強化的鎳基高溫合金，在-253～700℃溫度范圍內(nèi)具有良好的,650℃以下的屈服強度居變形高溫合金的*,并具有良好的、抗輻射、、耐腐蝕性能,以及良好的加工性能、焊接性能和組織穩(wěn)定性，能夠制造各種形狀復雜的零部件，在宇航、核能、石油工業(yè)中，在上述溫度范圍內(nèi)獲得了為廣泛的應用。

該合金的另一特點是合金組織對熱加工工藝特別敏感，掌握合金中相析出和溶解規(guī)律及組織與工藝、性能間的相互關系，可針對不同的使用要求制定合理、可行的工藝規(guī)程，就能獲得可滿足不同強度級別和使用要求的各種零件。供應的品種有鍛件、鍛棒、軋棒、冷軋棒、圓餅、環(huán)件、板、帶、絲、管等?？芍瞥杀P、環(huán)、葉片、軸、緊固件和彈性元件、板材結構件、機匣等零部件在航空上使用。

1.1GH4169材料牌號GH4169(GH169)

1.2GH4169相近牌號Inconel718(),NC19FeNb(法 國)

1.3GH4169材料的技術標準

GJB2612-1996《焊接用高溫合金冷拉絲材規(guī)范》

HB6702-1993《WZ8系列用GH4169合金棒材》

GJB3165 《航空承力件用高溫合金熱軋和鍛制棒材規(guī)范》

GJB1952 《航空用高溫合金冷軋薄板規(guī)范》

GJB1953《 航空發(fā)動機轉動件用高溫合金熱軋棒材規(guī)范》

GJB2612 《焊接用高溫合金冷拉絲材規(guī)范》

GJB3317《 航空用高溫合金熱軋板材規(guī)范》

GJB2297 《航空用高溫合金冷拔（軋）無縫管規(guī)范》

GJB3020 《航空用高溫合金環(huán)坯規(guī)范》

GJB3167 《冷鐓用高溫合金冷拉絲材規(guī)范》

GJB3318 《航空用高溫合金冷軋帶材規(guī)范》

GJB2611《 航空用高溫合金冷拉棒材規(guī)范》

YB/T5247 《焊接用高溫合金冷拉絲》

YB/T5249 《冷鐓用高溫合金冷拉絲》

YB/T5245 《普通承力件用高溫合金熱軋和鍛制棒材》

GB/T14993《 轉動部件用高溫合金熱軋棒材》

GB/T14994 《高溫合金冷拉棒材》

GB/T14995 《高溫合金熱軋板》

GB/T14996 《高溫合金冷軋薄板》

GB/T14997 《高溫合金鍛制圓餅》

GB/T14998 《高溫合金坯件毛壞》

GB/T14992 《高溫合金和金屬間化合物高溫材料的分類和牌號》

HB5199《 航空用高溫合金冷軋薄板》

HB5198 《航空葉片用變形高溫合金棒材》

HB5189 《航空葉片用變形高溫合金棒材》

HB6072 《WZ8系列用GH4169合金棒材》

1.4GH4169化學成分該合金的化學成分分為3類：標準成分、優(yōu)質(zhì)成分、高純成分，見表1-1。優(yōu)質(zhì)成分的在標準成分的基礎上降碳增鈮，從而減少碳化鈮的數(shù)量，減少疲勞源和增加強化相的數(shù)量，提高性能和材料強度。同時減少有害雜質(zhì)和氣體含量。高純成分是在優(yōu)質(zhì)標準基礎上降低和有害雜質(zhì)的含量，提高材料純度和。

核能應用的GH4169合金，需控制硼含量（元素成分不變），具體含量由供需雙方協(xié)商確定。當ω（B）≤0.002%時，為與宇航工業(yè)用的GH4169合金加以區(qū)別，合號為GH4169A。

表1-1[1] % 

續(xù)表1-1% 

1.5GH4169熱處理制度合金具有不同的熱處理制度，以控制晶粒度、控制δ相形貌、分布和數(shù)量，從而獲得不同級別的力學性能。合金熱處理制度分3類：

Ⅰ：(1010～1065)℃?10℃，1h，油冷、空冷或水冷 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經(jīng)此制度處理的材料晶粒粗化，晶界和晶內(nèi)均無δ相，存在缺口敏感性，但對提高沖擊性能和抵抗低溫氫脆有利。

Ⅱ：(950～980)℃?10℃，1h，油冷、空冷或水冷 720℃?5℃，8h，以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經(jīng)此制度處理的材料有δ相，有利于消除缺口敏感性，是常用的熱處理制度，也稱為標準熱處理制度。

Ⅲ：720℃?5℃，8h,以50℃/h爐冷至620℃?5℃，8h，空冷。

經(jīng)此制度處理后，材料中的δ相較少，能提高材料的強度和沖擊性能。該制度也稱為直接時效熱處理制度。

1.6GH4169品種規(guī)格和供應狀態(tài)可以供應模鍛件（盤、整體鍛件）、餅、環(huán)、棒（鍛棒、軋棒、冷拉棒）、板、絲、帶、管、不同形狀和尺寸的緊固件、彈性元件等、交貨狀態(tài)由供需雙方商定。絲材以商定的交貨狀態(tài)成盤狀交貨。

1.7GH4169熔煉和鑄造工藝合金的冶煉工藝分為3類：真空感應加電渣重熔；真空感應加真空電弧重熔；真空感應加電渣重熔加真空電弧重熔?？筛鶕?jù)零件的使用要求，選擇所需的冶煉工藝，滿足應用要求。

1.8GH4169應用概況與特殊要求制造航空和航天發(fā)動機中的各種靜止件和轉動件，如盤、環(huán)件、機匣、軸、葉片、緊固件、彈性元件、燃氣導管、密封元件等和焊接結構件；制造核能工業(yè)應用的各種彈性元件和格架；制造石油和化工領域應用的零件及零件。

近年來，在對該合金研究不斷深化和對該合金應用不斷擴大的基礎上，為提高質(zhì)量和降低，發(fā)展了很多新工藝：真空電弧重熔是采用氦氣冷卻工藝，有效減輕鈮偏析；采用噴射成型工藝，生產(chǎn)環(huán)件，降低生產(chǎn)和縮短生產(chǎn)周期；采用超塑成型工藝，擴大產(chǎn)品的生產(chǎn)范圍。

二、GH4169物理及化學性能 

2.1GH4169熱性能

2.1.1GH4169熔化溫度范圍1260～1320℃。

2.1.2GH4169熱導率見表2-1。

表2-1[2] 

2.1.3GH4169比熱容見表2-2。

2.1.4GH4169線膨脹系數(shù)見表2-3；

2.2GH4169密度ρ=8.24g/cm3。

2.3GH4169電性能

表2-2[2] 

表2-3[2] 

2.4GH4169磁性能合金無磁性。

2.5GH4169化學性能

2.5.1GH4169性能在空氣介質(zhì)中試驗100h后的氧化速率見表2-4。

表2-4 

三、GH4169力學性能 

優(yōu)質(zhì)棒材技術標準規(guī)定的性能見表3-1。

表3-1[1] 

注：熱處理制度：Ⅱ。

四、GH4169組織結構 

4.1相變溫度γ"相是該合金的主要強化相，其高穩(wěn)定溫度是650℃，開始固熔溫度為840～870℃，*固熔溫度是950℃，γ′相也是該合金的強化相，但數(shù)量少于γ"相，其析出溫度是600℃，*熔解溫度是840℃；δ相的開始析出溫度是700℃，析出峰溫度是940℃，980℃開始熔解，*熔解溫度是1020℃。

4.2時間-溫度-組織轉變曲線見圖4-1。

4.3合金組織結構

4.3.1合金標準熱處理狀態(tài)的組織由γ基體、γ′、γ"、δ、NbC相組成。γ"(Ni3Nb)相是主要強化相，為體心四方有序結構的亞穩(wěn)定相，呈圓盤狀在基體中彌散共格析出，在時效或應用期間，有向δ相轉變的趨勢，使強度下降。γ′(Ni3(Al、Ti))相的數(shù)量次于γ"相，呈球狀彌散析出，對合金起一部分強化作用。δ相主要在晶界析出，其形貌與鍛造期間的終鍛溫度有關，終鍛溫度在900℃，形成針狀，在晶界和晶內(nèi)析出；終鍛溫度達930℃，δ相呈顆粒狀，均勻分布；終鍛溫度達950℃，δ相呈短棒狀，分布于晶界為主；終鍛溫度達980℃，在晶界析出少量針狀δ相，鍛件出現(xiàn)持久缺口敏感性。終鍛溫度達到1020℃或更高，鍛件中無δ相析出，晶粒隨之粗化，鍛件有持久缺口敏感性。鍛造過程中，δ相在晶界析出，能起到釘扎作用，阻礙晶粒粗化。

4.3.2L相是變形GH4169合金中不允許存在的相，該相富鈮，存在于鑄錠枝晶間，降低鑄錠初熔點，鑄錠中L相固溶溫度和均勻化時間的關系見圖4-2。

4.3.3晶粒度

4.3.3.1合金在高溫固熔（保溫2h）時的晶粒長大傾向見圖4-3。

4.3.3.2棒材（原始晶粒9～9.5級）經(jīng)不同溫度加熱并以不同變形量鍛造變形后，再經(jīng)過標準熱處理（固溶溫度965℃，1h），其晶粒度的變化見表4-1。

4.3.3.3鍛件技術標準規(guī)定，普通鍛件平均晶粒度為4級，允許個別2級，高強鍛件平均晶粒度為8級，允許個別2級；直接時效鍛件平均晶粒度應為10級或更細。

4.3.4直接時效的鍛件在600～700℃時效500h后，析出相數(shù)量的變化見表4-2。

表4-1[19] 

表4-2[11] 

五、GH4169工藝性能與要求 

5.1成型性能

5.1.1因GH4169合金中鈮含量高，合金中的鈮偏析程度與冶金工藝直接相關。電渣重熔和真空電弧熔煉的熔煉速度和電棒的質(zhì)量狀態(tài)直接影響材質(zhì)的優(yōu)劣。熔速快，易形成富鈮的黑斑；熔速慢，會形成貧鈮的白斑；電棒表面質(zhì)量差和電棒內(nèi)部有裂紋，均易導致白斑的形成，所以，提高電棒質(zhì)量和控制熔速及提高鋼錠的凝固速率是冶煉工藝的關鍵因素。為避免鋼錠中的元素偏析過重，至今采用的鋼錠直徑不大于508mm。

均勻化工藝必須確保鋼錠中的L相*熔解。鋼錠兩階段均勻化和中間坯二次均勻化處理的時間，根據(jù)鋼錠和中間坯的直徑而定。均勻化工藝的控制與材料中的鈮偏析程度直接相關。

目前生產(chǎn)中采用的1160℃，20h?1180℃，44h的均勻化工藝，尚不足以消除鋼錠中心的偏析，因此建議采用以下均勻化工藝：

1.1150～1160℃，20～30h＋1180～1190℃，110～130h；

2.1160℃，24h＋1200℃，70h[20]。

5.1.2經(jīng)均勻化處理的合金具有良好的熱加工性能，鋼錠的開坯加熱溫度不得超過1120℃。鍛件的鍛造工藝應根據(jù)鍛件使用狀況和應用要求，結合生產(chǎn)廠的生產(chǎn)條件而定。開坯和生產(chǎn)鍛件是，中間退火溫度和終鍛溫度必須根據(jù)零件所要求的組織狀態(tài)和性能來確定，一般情況下，鍛造的終鍛溫度控制在930～950℃之間為宜。各類鍛件的鍛造溫度和變形程度見表5-1。

表5-1[17] 

5.1.3與板材冷成形有關的性能見表5-2。

5.1.4鍛件的變形程度、終鍛溫度和晶粒尺寸之間的關系見圖5-1。

5.1.5合金動態(tài)再結晶見圖5-2。

5.1.6發(fā)動機葉片模鍛件由頂鍛和終鍛二道工序模鍛而成，不同的鍛造加熱溫度對葉片的影響見表5-3，以1020℃頂鍛和終鍛的葉片組織性能為。

5.1.7合金在高溫下的變形抗力曲線見圖5-3。

5.2焊接性能合金具有滿意的焊接性能，可用氬弧焊、電子束焊、縫焊、點焊等方法進行焊接。

對直接時效狀態(tài)的零部件，推薦采用慣性摩擦焊以保持其強化效果，選用合適的摩擦焊工藝參數(shù)，在保留細晶組織的同時，焊縫邊緣及熱影響區(qū)還可以保留強化相γ′和γ"以及δ相，因此對接頭性能無明顯影響，對直接時效的鍛件，可在鍛造狀態(tài)進行摩擦焊，焊后再進行直接時效處理（制度Ⅲ），可獲得持久強度很高的焊接接頭[21]。

表5-2 

表5-3[19] 

5.3零件熱處理工藝航空零件的熱處理通常按1.5條規(guī)定的Ⅱ、Ⅲ兩種制度，即標準熱處理制度和直接時效熱處理制度進行。再有技術依據(jù)的條件下，也可采用制度熱處理。按標準制度熱處理時，固溶處理可在950～980℃范圍內(nèi)，在選定的溫度?10℃下進行。

5.4表面處理工藝必要時可對零件表面局面進行噴丸強化、孔擠壓強化或螺紋滾壓強化工序，使零件在交變載荷條件下工作的壽命成倍增長。

對要求噴涂耐磨封嚴涂層的零件，可采用等離子噴涂或噴涂工藝，以噴涂為佳，噴涂涂層與基體結合強度高，涂層致密、硬度高、孔隙率低，耐磨性好。

5.5切削加工與磨削性能合金可滿意地進行切削加工。

機械加工時必須確保圓弧達到設計要求和平滑過渡，不允許在機械加工、裝配或運輸中出現(xiàn)尖角、坑與劃傷缺口，因為在這些缺陷出，可形成過量的應力集中，在使用中會導致事故的發(fā)生。

六、GH4169(GH169)低溫抗拉及屈服性能（含熱處理工藝） 

表6-1—溫度對熱軋棒材的拉伸性能影響

表6-1 

注：以上樣品熱處理工藝：980℃?5℃退火，1小時 720℃?5℃時效，8小時，空冷至620℃?5℃，在620℃?5℃保溫到總時效時間達到18小時， 空冷

表6-2—鍛件（短橫向?qū)嶒灒┑牡蜏匦阅?

表6-2